ایستاسازهEn Ar

روش های محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع (Lateral bearing capacity of pile)

در طی سالیان گذشته، محققان، روش های مختلفی را برای تخمین ظرفیت باربری جانبی شمع ارائه کرده ­اند. بدیهی است که هرکدام از این محققان فرضیات ساده کننده ای را برای محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع ارائه کرده اند. در ادامه به بررسی تعدادی از این روش ها می پردازیم.


1- روش هانسن


یکی از روش های محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع ها، روش هانسن می باشد. در این روش یک شمع به ابعاد مقطع B و L فرض می شود که تا عمق Dm در خاک کوبیده شده است. فرض شده است که بار H در فاصله A از سطح زمین به شمع وارد می شود. به سطح زمین نیز ممکن است بار سربار p وارد شود. خاک اطراف شمع به طور کلی دارای چسبندگی c و زاویه اصطکاک داخلی ϕ است. فرضیات ارائه شده در این روش را می توان در شکل زیر مشاهده کرد. در عمق دلخواه D، فشار سربار موثر برابر است با:

روش هانسن
فرضیات ارائه شده در روش هانسن
فرضیات ارائه شده در در محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع به روش هانسن

در محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع به روش هانسن، فرض شده است که شمع صلب است بنابراین در آن مفصل پلاستیک ایجاد نخواهد شد و شمع حول نقطه ای در عمق Dr دوران خواهد کرد. بالاتر از نقطه دوران، به سمت راست بدنه شمع فشار مقاوم و به سمت چپ آن فشار محرک وارد می شود و پایین تر از نقطه دوران نیز این شرایط برعکس است. با کم کردن فشار محرک از فشار مقاوم در واحد سطح مقابل شمع، فشار حاصل، از رابطه زیر به دست می آید:

فشار مقاوم در واحد سطح مقابل شمع

در ادامه این محقق، بر پایه همین نظریه، روابطی را برای محاسبه فشار در اعماق مختلف ارائه می کند.


فشار در سطح زمین:


برای تعیین فشار جانبی در سطح زمین، لازم است عمق D را در رابطه زیر برابر با صفر قرار دهیم.

فرمول فشار در سطح زمین جهت محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع
ضرایب فشار در سطح زمین

البته برای تسهیل استفاده از روابط بالا، منحنی هایی مطابق شکل زیر ارائه شده است.

منحنی ضرایب فشار افقی هانسن برای محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع
منحنی ضرایب فشار افقی هانسن

بیشتر بخوانید: تخریب ساختمان

فشار در عمق:


برای یافتن افزایش فشار در عمق از شرایط تنش مقاوم نظریه رانکین استفاده می شود. مطابق شکل زیر فرض بر این است که گوه گسیختگی به وسیله دو صفحه عمودی محدود می شود و در این صفحه ها نیروهای برشی با نظر به فشار قائم به میزان فشار در حالت ساکن (qK0)، افزایش می یابد. تنش برشی در عمق D از رابطه زیر به دست می آید.

وضعیت تنش در گوه گسیختگی محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع به روش رانکین
وضعیت تنش در گوه گسیختگی روش رانکین
فرمول فشار در عمق

و اختلاف فشار محرک و مقاوم نیز برابر می شود با:

اختلاف فشار محرک و مقاوم برای محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع

علاوه بر این، از آنجا که بار سطحی معمولا مقدار کوچکی دارد به جهت سادگی و همچنین در جهت اطمینان بار p را بر اساس تنش خاک و با فاکتور γ می نویسیم. بنابراین رابطه به شکل زیر در می آید:

اختلاف فشار محرک و مقاوم

فشار در عمق زیاد:


در اعماق زیاد خطوط گسیختگی به سطح زمین نمی رسند ولی به صورت افقی در اطراف شمع قرار می گیرند. دوباره شرایط گسیختگی صفحه ای خواهیم داشت با این تفاوت که در این شرایط صفحات به صورت افقی هستند. برای محاسبه فشار مقاوم بر روی شمع مانند پی نواری عمیق عمل می کنیم که رابطه آن برابر است با:

فشار در عمق زیاد

البته در مورد شمع در رابطه بعد شمع (b) باید تغییراتی ایجاد شود. عبارات اول و آخر را باید حذف کنیم و در عبارت وسط به جای فشار قائم موثر از فشار افقی در حالت سکون استفاده کنیم. بنابراین داریم:

فرمول فشار در عمق زیاد شمع -  محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع

2- روش ریس


در محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع به روش ریس، معادله دیفرانسیل بار جانبی وارد بر شمع را به شکل زیر بیان می گردد.

فرمول روش ریس - محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع

همان­طور که مشاهده می شود در معادله دیفرانسیل مذکور عبارتی از فشار قائم روی شمع وجود ندارد. در صورتی که این نیرو قابل صرف نظر کردن نباشد باید عبارت مربوط به آن در رابطه وجود داشته باشد.

روش ریس بر اساس آزمایش های انجام گرفته در مقیاس واقعی ارائه شده است. در این آزمایش ها بارهای جانبی با حالات مختلف سیکلیک و غیرسیکلیک با مقادیر مختلف وارد شده است و از آن نمودار لنگر خمشی در عمق به دست آمده است. از نمودارهای لنگر خمشی در عمق مقادیر p و y با رابطه های زیر به دست می آید:

نمودارهای لنگر خمشی در عمق

پس از محاسبه مقادیر p و y، نمودار مربوط به آن کشیده می شود که شکلی شبیه به نمودار شکل زیر دارد.

نمودار نیرو - تغییرمکان حاصل از نمودار لنگر خمشی
نمودار نیرو – تغییرمکان حاصل از نمودار لنگر خمشی

همان طور که از نمودار مشخص است، در ابتدا مماسی بر این نمودار رسم می شود که مربوط به حالت الاستیک خطی خاک است. این قسمت مربوط به تغییر مکان های کوچک است و با توجه به این که در این مطالعات تغییر مکان های کوچک چندان مورد توجه نیست به مدول اولیه خاک توجه زیادی نمی شود (تغییر مکان های ابتدایی در تحلیل ها خیلی تاثیر گذار نیستند) و بیشتر مدول سکانت Esn­ مورد توجه قرار می گیرد. با توجه به شکل، مقدار pu به یک مقدار حداکثر محدود می شود. با توجه به نظریه های مکانیک خاک می توان مقدار آن را در دو حالت نزدیک به سطح زمین و در عمق محاسبه کرد.

مقدار حداکثر فشار جانبی در عمق نزدیک به زمین با توجه به شکل زیر تعیین می شود.

گوه گسیختگی در مجاورت شمع
گوه گسیختگی در مجاورت شمع

همان طور که در شکل نیز مشاهده می شود، مقاومت جانبی نهایی روی مقطع شمع (Fpt) از تفاوت بین فشار مقاوم و محرک به دست می آید. نیروی محرک از نظریه رانکین با استفاده از ضریب حداقل فشار محرک به دست می آید. نیروی مقاوم از هندسه گوه با فرض گسیختگی موهر-کلمب محاسبه می شود. شکل گوه گسیختگی با توجه به قطر شمع (b)، عمق گوه (H) و زوایای آلفا و بتا تعیین می شود. فرض شده است که هیچ مقاومت اصطکاکی در جداره شمع به وجود نمی آید. بنابراین، در سطح CDEF هیچ نیروی مماسی وجود ندارد. نیروهای قائم بر سطوح ADE و BCF را می توان با ضریب فشار افقی خاک در حالت سکون به دست آورد. با داشتن نیروی Fn و با استفاده از رابطه موهر-کولمب نیروی Fs به دست می آید.

جهت نیروی Fϕ بر روی صفحه AEFB از رابطه موهر کولمب مشخص می شود و برابر با زوایه ϕ نسبت به عمود بر صفحه مزبور است. وزن گوه گسیختگی را نیز می توان محاسبه کرد. بنابراین نیروی Ft با استفاده از روابط استاتیکی به­ دست می آید. در آخر مقاومت خاک در مقابل شمع در طول واحد شمع در عمق مشخص از دیفرانسیل گیری نیروی Fpt در عمق H تعیین می شود که برابر است با:

p_ct

و در رابطه فوق:

فرمول محاسبه β

در رابطه با محاسبه زاویه α، بومن بیان می کند که زاویه α ممکن است تابعی از نسبت تخلخل خاک بوده و مقدار آن بین ϕ/3 تا ϕ/2 برای ماسه سست تا ϕ برای ماسه متراکم باشد. همچنین در آزمایش های انجام شده در جزیره موستانگ، مقدار این زاویه در بارگذاری استاتیکی تقریبا ϕ/3 و در بارگذاری دینامیکی، 3ϕ/4 محاسبه شده است.

برای محاسبه مقاومت جانبی نهایی در اعماق زیاد، با توجه به مدل شکل زیر عمل می کنیم.

بلوک گسیختگی در عمق زیاد خاک

در این مدل فرض شده است که خاک فقط در جهت افقی حرکت دارد. با توجه به مدل، خاک موجود در بلوک 1 در جهت برش در طول خط چین های کشیده شده در آن گسیخته می شود و خاک به همراه شمع حرکت خواهد کرد. بلوک 2 نیز مانند بلوک 1 عمل خواهد کرد. بلوک 3 افقی حرکت خواهد کرد. بلوک 4 نیز به همان شکلی که نشان داده شده است عمل خواهد کرد و در آخر بلوک 5 با فشار شمع در جهت خاک گسیخته خواهد شد. تنش σ1 در پشت شمع، نمی تواند از حداقل فشار محرک کمتر باشد. در غیر این صورت، خاک از سطح زمین به صورت عمودی به پایین خواهد رفت که این حرکت عمودی در مدل، در نظر گرفته نشده است. با داشتن مقدار σ1 مقادیر دیگر با استفاده از رابطه موهر-کلمب به دست می آیند. بنابراین مقاومت نهایی خاک در عمقی که در اطراف شمع حرکت افقی وجود دارد از رابطه زیر به دست می آید:

مقاومت نهایی خاک

فرضیات و محدودیت های روش ارائه شده:


  1. خاک مورد نظر غیر چسبنده فرض شده است. حتی خاکی که عمدتا دانه ای باشد ولی شامل مقادیری از رس باشد که مقداری چسبندگی به خاک بدهد به کل متفاوت عمل خواهد کرد.
  2. فرض شده است که شمع کوبیده شده است. بنابراین ماسه اطراف شمع متراکم شده است. روش ارائه شده برای شمع های درجا و اجرا شده با تزریق پر فشار (جت گروتینگ) کارایی ندارد.
  3. فرض شده است که شمع عمودی است.

3- روش برامز


این محقق رابطه ای را برای مقاومت جانبی نهایی در خاک غیر چسبنده ارائه کرد.

مقاومت جانبی نهایی در خاک غیر چسبنده

 

4- روش بورگارد و متلاک


روش بورگارد و متلاک حالت توسعه یافته روش ریس جهت محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع می باشد. با علم به این که برخی از عبارات روش ریس را می توان با قبول مقداری خطا، ثابت در نظر گرفت. این محققین با دسته بندی این ضرایب، ضرایبی تعیین کردند که فقط با تغییر ’ϕ تغییر می کند. بنابراین مقاومت جانبی نهایی از کمترین مقدار عبارات زیر به دست می آید:


در نزدیکی سطح زمین:

روش بورگارد و متلاک

در عمق:

روش بورگارد و متلاک

5- روش فلمینگ


این محقق مقدار فشار جانبی نهایی را متناسب با مربع ضریب فشار جانبی مقاوم خاک می داند.

فشار جانبی نهایی محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع در روش فلمینگ

6- روش API


یکی دیگر از روش های محاسبه ظرفیت باربری شمع ها، روش API می باشداین روش توسط انستیتوی نفت آمریکا برای به دست آوردن منحنی های بار – تغییرمکان ارائه شده است. روش API بر اساس مشخصاتی مثل وزن مخصوص موثر، زاویه اصطکاک و ضریب عکس العمل بستر و همین طور قطر شمع، عمق و شرایط بارگذاری تعریف می شود. در ابتدا ظرفیت باربری جانبی مصالح ماسه ای را برای اعماق کم و زیاد می توان با روابط زیر به دست آورد:


عمق کم:

روش API

عمق زیاد:

روش API در عمق زیاد

در رابطه بالا، γ، وزن مخصوص خاک بر حسب پوند بر اینچ مکعب، x، عمق بر حسب اینچ، ϕ، زاویه اصطکاک داخلی خاک بر حسب درجه و d، قطر میانگین شمع از سطح تا عمق است که بر حسب اینچ در رابطه وارد می شود. ضرایب C1 تا C3 با استفاده از شکل زیر به دست می آید.

ضرایب C1، C2 و C3 برای محاسبه ظرفیت باربری جانبی خاک
ضرایب C1، C2 و C3 برای محاسبه ظرفیت باربری جانبی خاک

ظرفیت باربری نهایی در ماسه می تواند در عمق تغییر کند بنابراین کمترین مقدار از دو ظرفیت باربری را باید به عنوان ظرفیت باربری نهایی انتخاب کرد. با تعیین ظرفیت باربری نهایی، مقاومت خاک را می توان از رابطه زیر به دست آورد:

ظرفیت باربری نهایی در ماسه

برای بارگذاری استاتیکی، پارامتر A از رابطه زیر به دست می آید:

محاسبه پارامتر A  در بارگذاری استاتیکی جهت محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع

این رابطه شرایط بارگذاری، ضریب عکس العمل بستر، عمق و تغییر مکان جانبی را در نظر می گیرد. ضریب عکس العمل بستر k از نمودار شکل زیر به دست می آید. میزان P به دست آمده، میزان مقاومت خاک در عمق معین که متناظر با تغییر مکان جانبی مشخص خاک است را ارائه می دهد.

نمودار برای تعیین ضریب عکس العمل بستر
نمودار برای تعیین ضریب عکس العمل بستر
روش های محاسبه ظرفیت باربری جانبی شمع
روش های محاسبه ظرفیت باربری شمع

در زمینه مطالعات ژئوتکنیک بیشتر مطالعه کنید :

در زمینه ابنیه و ساختمان بیشتر مطالعه کنید : 

در زمینه بهسازی خاک بیشتر مطالعه کنید :

در زمینه طراحی و مشاوره ژئوتکنیک بیشتر مطالعه کنید : 

در زمینه تخریب و خاکبرداری بیشتر مطالعه کنید : 

دیدگاهتان را بنویسید

نشانی ایمیل شما منتشر نخواهد شد. بخش‌های موردنیاز علامت‌گذاری شده‌اند *

سایر مقاله ها

تغییرات مشخصه تنش های سیکلی در شرایط معمول بارگذاری دینامیکی

در مهندسی ژئوتکنیک سه پدیده وجود دارد که در آن [...]


بیشتر بخوانید

روش های بازسازی نمونه در آزمایشگاه (Remolding methods of soil sample in lab)

به طور کلی سه روش برای آماده سازی نمونه های [...]


بیشتر بخوانید

آزمایش برش پره (Vane Shear Test)

در این نوشتار به توضیح و بررسی آزمایش برش پره [...]


بیشتر بخوانید

کلیات تحقیقات محلی در ژئوتکنیک دریایی

برای طراحی و ساخت سازه های فراساحلی و نزدیک ساحل، [...]


بیشتر بخوانید
follow our social’s